ML20085G071

Amend 1 to Change Request 32 to License DPR-4,reevaluating Core III LOCA

ML20085G071
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Issue date:	03/12/1969
From:	Neidig R SAXTON NUCLEAR EXPERIMENTAL CORP.
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1. In sup,rert of Cnan;c Resiucct I o. 32, Applic .r.t hereb;< cubmits the additional Core III infonaation requesto-1 in Divisi>n of Reactor l

Ideensire; Ictter of DectrJacr 10, 1960.

I 2 In support of Change Requect I:c. 32, Applicant cubnitted a report entitled: "Safesucrdo Report for Sa:: ton Core III", dated August, 1968. Paracraph 3.3 of this report precented an anal;ecic for the loss-of-roolcnt accident. Applic:.nt hereby cubnits a report entitled: SarO:: CORE III IDSS-OF-CCOI!C;T ACC7DK:T RLINAUJ!JJIO::, uhich revisco Parc;r:.ph 3.3 of the cafegacrds report.

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_SAXTON CORE 111 LOSS-OF-COOLANT ACCIDENT RE-EVALUATIO.N The loss-of-coolant accident has been re-evaluated since the submission of the Safeguardo Report for Saxton Core 111. The following are changes in the analys12 which resulted in deviations from those results presented in the Safeguards Report.

1. The moderator temperature coefficient has been re-evaluated.

A less negative coefficient of -0.5 x 10-4 (ok/k)/*F is now used in the analysis rather than the value of -2.0 x 10 ~4 (ak/k)/'F previously reported.

2. The heat transfer models in the LOCTA-R2 core thermal analysis code are the same as those described in Section 4 of the report "Saxton Loss-of-Coolant Accident Prevention and Protection" except that stable film boiling immediately following the occurrence of DNB at 0.5 seconds, is no longer assumed. Instead, post DNB

• beat transfer coefficients during the transition and stable film boiling phases of blowdown are now calculated us' , an empirical correlation developed by Westinghouse, from steady state heat transfer data. It has been compared with experimentally determined transient data recently obtained as part of the Westinghouse Flash-j ing Heat Transfer research and development program. (1)

A comparison of che measured heat transfer coefficients obtained from the transient blowdown data and the coefficicuts calculated with the empirical correlation is presented in Figure 1. it is concluded that the heat transfer coefficients during the transition and stable film boiling phases-of blowdown can be connervatively estimated by the recently developed Westinghouse empirical correlation.

3. The two load follow assemblies now contain both Zircaioy and stainless steel clad fuel rods. (2) l

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, The specific cases analyzed and a summary of the results are as follows:

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Figures 5 though 10 show the clad temperature transients for the Zircaloy and stainless steel clad rods located in the load follow assemblies. The design peak linear heat rate in these assemblies is 19.9 kw/ft.

Since the stainless steel clad rods located on the core periphery are operat-ing at approximately 33.1% of the peak linear heat rate of 24 kw/ft, the peak clad temperatures exhibited by these rods would be much lower than those presented in Figures 8 through 10. The clad melt is limited to 8.9% for the double- nded break with no melt occurring for the surge line break.

The loss-of-flow analysis re-evaluation gives a negligible change in heat flux response and minimum DNB ratio during the accident.

REFERENCES

1. Farman, R. F. , Cermak, J. O. , " Post DNB Heat Transf er During Blowdown",

WCAP-9005, October, 1968 Westinghouse Proprietary Report.

2. Melehan, J. B., Addendum to Saxton Core III License Application.

WCAP-7219, July 16, 1968 Westinghouse Confidential Report.

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