ML19308B563
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Issue date: | 08/11/1972 |
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- b R P f.. Ch' E N G Pt-t S l'.TL 5 b- DISCHARGE HYEROC-RAPE 3-F10003 OF FICORD 25 Esti nted discharge rates at C:rters ds: site. Since records -f -tage and cischarge are not availa' ole at the Carters site, it was n.,:essary to estimate discharge hydrographs for the floods of record tre. data at nearby stations. In order to accomplish this, concurrent reccrds for the gage at Pine Chapel telev the site an d *% "'< jay gage
- c. the Cartecay River abcve the site vere used. The discharges at these
, ,,ations were modified by applying weighted drainage area ratios to c;ti-ate the natural discharges at the site. It was assu=ed that due to the srall reservoir area there vould be no appreciable difference between natural and inflow hydrographs and the natural hydrographs were used in routings. The -peak-discharges and flood volumes as estirat3d for some of the larger floods were as follows:
j Peak discharge Flood' volume Tlood o y ,. (c.f.s.) (inches) February, 1946 14,000 4.1 January, 1947 10,400- ; 4.1 Farch,1951 21,200 37 January, 1954 18,400 4.6 . SPILU7AY DESIGN FLOOD .: t O '
- 26. Criteria and procedure for computing rainfall volume. The ,
- ilbray design stor: rainfall,was developed using the criteria _in '
.reneteorological R.eport No. 33 ."Seasona.1 Variation of the Probable a:: : Precipitation East of the 105th Merid,ian, for. Area.s from.10. to ' -QSquare Miles and Durations of 6,12, 24 and 48 Hours".. The month' '.
of August was found to have the maximum probable precipitation for the Carters area. This arount of precipitation, as shown on figure 17 and ' the corresponding depth-area-duration relationships for a drainage - crea of 376 square miles in zone 7, as shown on figure 18, were used
, to compute the rainfall volume for the spillway design storm. The
- resulting amounts vere reduced by 10 percent to allow for irregu-larities in basin shape and the improbability of rainfall patterns conforming exactly with the Carters drainage area.- .The_ rainfall _
volume thus .co=puted .acounted .to.2$.:f2. inches. -
, 27 Rainfall excess for Carters da=. In co$puting the' rainfall excess it was assumed that the initial loss vould be zero and a con-stant loss of 0.1 inch .per hour was adopted, based on losses encounter-ed in studying floods of record in the area. This resulted in a total rainfall-excess of 22 3 inches. The 6-hour rainfall-excess a=ounts- i vere arranged in a critical pattern of h 61-3-5-6 in order of ragnitude.. , '23. Natural' discharge hydrograph. The derived unit hydrograph as described in paragraph 23 was applied to the rainfall excess and a . +
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- 1*"1. d**** +2 1929, ..,,1.sent er7 edJus t s.st er 193s.
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- 1.0 -0.482 - 1.0 -0.941 * - 1.0 -1.230 - 0.8 0.480 0.8 -0.932 -0.8 -1.215 -0.6 -0.472 -0.6 -0.913 -0.6 * . -1.194 0.4 -0.457 -0.4 -0.890 -0.4 -1.165 - 0.2 0.431 -0.2 -0.855 0.0 * -0.2 -1.122 -0.384 (0.0 -0.805) 0.0 -1.071 0.2 0.313 0.Z'-0.73 5 0.4 0.2 -1.015 i -0.220 0.4 -0.647 0.4 0.6 -0.944 -0.088 0.6 '-0.539 0.6 -0.847 0.8 0.075 0.8 -0.389 0.8 . -0.725 -
1.0 0.257 1.0 -0.202 1.2 0.462 1.0 -0.564 1.2 0.015 1.2 -0.356 i 1.4 0.705 1.4 0.266 1.6 1.4 -0.102 0.977 - 1.6 0.521 1.6 1.8 0.172 1.278 1.8 0.860 *
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,$ 4 gaten abould not be designed for overt wping because of the possibility of yT* c.-ge gate vibrations induced by nappe flutter during overtopping and possible ,gyo g 6*
collection of drift and ice on the downstream side of the gates. Such vi- g brations were observed by the Bureau of Reclamation III on the drum 6E* 6*b, gates at Black Canyon Dam. In this case, the vibration was eliminated by Se aerating the space under the nappe. *
- c. Discharge Coefficients. The orifice di. charge equation is used
. In the development of rating curves for partly open gates. The basic equa-
- 11 j tion for a high head orifice with a free falling nappe given by King is i
j O '= C A 2gH
! whe re f Q = discharge C = discharge coefficient l *Q A = orifice area !! = head to center of orifice Discharge coefficients applicable to tainter gates on the high over: m . rest shape described in subparagraph 8b,have been published as 't
- IIDC it t -1 and are included herein as Plate 46. The orifice discharge equ.itmn discussed above was used in developing these curves. The head
- j. was taken to the center of the gate opening, and the gate opening defined as
{- the mimtmim distance from the gate lip to the curving crest. The flow bou:..h ries formed by the gate and crest surfaces are comparable to those l of a tw! or an orifice formed by converging plane surfaces. Von 1 0.'*i t"
! Mi se . has shown analytically that the contraction coefficient of the 4 jet num:..' f rom converging boundaries is a function of the angle formed by t'n r e verging surfaces. The tangents to the gate lip and to the grest cu:se it - nearest point of the curve to the gate lip are considered com-n"Pt 'ic converging boundaries treated by Von Mises. Therefore, " a i .3 - ned by the intersection of these tangents is considered the -
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